|
|
| Ред 1: |
Ред 1: |
| | *[[Носимоспособност на елементите на устойчивост (изкълчване) при центричен натиск]] | | *[[Носимоспособност на елементите на устойчивост (изкълчване) при центричен натиск]] |
| | *[[Носимоспособност на елементите на устойчивост (измятане) при огъване]] | | *[[Носимоспособност на елементите на устойчивост (измятане) при огъване]] |
| − |
| |
| − | ===Носимоспособност на елементите на устойчивост (изкълчване) при центричен натиск===
| |
| − |
| |
| − |
| |
| − | Центрично натиснатите елементи с постоянно напречно сечение се оразмеряват по формулата:
| |
| − |
| |
| − |
| |
| − | :<math>\frac{N_{Ed}}{N_{b,Rd}}\le1,00</math> (6.47) от БДС EN 1993-1-1, където:
| |
| − |
| |
| − |
| |
| − | :Носимоспособността на елемента на центричен натиск:
| |
| − | ::<math>N_{b,Rd}=\frac{\chi.A.f_y}{\gamma_{M1}}</math> (6.48) от БДС EN 1993-1-1, където:
| |
| − |
| |
| − | ::Редукционния коефициент за съответната форма на изкълчване е:
| |
| − | :::<math>\chi=\frac{1}{\Phi+\sqrt{\Phi^2-\bar{\lambda}^2}}}\le1,00</math> (6.49) от БДС EN 1993-1-1
| |
| − |
| |
| − | :::<math>\Phi=0,5.\bigg[1+\alpha.(\bar{\lambda}-0,2)+\bar{\lambda}^2\bigg]</math>
| |
| − |
| |
| − | :::- при равнинна форма на изкълчване, стойността на условната стройност може да се намери по формулите:
| |
| − | :::<math>\bar{\lambda}=\sqrt{\frac{A.f_y}{N_{cr}}}=\frac{L_{cr}}{i}.\frac{1}{\lambda_1}</math> - за напречни сечения от клас 1, 2 или 3 (6.50) от БДС EN 1993-1-1
| |
| − |
| |
| − | :::<math>\bar{\lambda}=\sqrt{\frac{A_{eff}.f_y}{N_{cr}}}=\frac{L_{cr}}{i}.\frac{\sqrt{\frac{A_{eff}}{A}}}{\lambda_1}</math> - за напречни сечения от клас 4 (6.51) от БДС EN 1993-1-1
| |
| − |
| |
| − |
| |
| − | ::::<math>L_{cr}</math> - изкълчвателната дължина в разглежданата равнина;
| |
| − |
| |
| − | ::::<math>i</math> - инерционния радиус спрямо съответната ос, определен с характеристиките на брутното напречно сечение;
| |
| − |
| |
| − | ::::<math>\lambda_1=\pi.\sqrt{\frac{E}{f_y}}=93,9.\epsilon</math>;
| |
| − |
| |
| − | ::::<math>\epsilon=\sqrt{\frac{235}{f_y}}</math>, (<math>f_y</math> е в N/mm<sup>2</sup>)
| |
| − |
| |
| − | ::::<math>N_{cr}</math> - критичната нормална сила в еластичен стадий за съответната форма на изкълчване, получена чрез характеристиките на брутното напречно сечение;
| |
| − |
| |
| − | :::<math>\alpha</math> - коефициент за несъвършенствата, определя се по таблица 6.1:
| |
| − | :::{|class="wikitable" style="text-align:center;" width="500"
| |
| − | !Крива на изкълчване
| |
| − | !a<sub>0</sub>
| |
| − | !a
| |
| − | !b
| |
| − | !c
| |
| − | !d
| |
| − | |-
| |
| − | !Коефициент за несъвършенства <math>\alpha</math>
| |
| − | !0,13
| |
| − | !0,21
| |
| − | !0,34
| |
| − | !0,49
| |
| − | !0,76
| |
| − | |}
| |
| − |
| |
| − | :::Съответната крива на изкълчване следва да се определи от таблица 6,2:
| |
| − | :::[[Файл:Buckling curves.png]]
| |
| − |
| |
| − |
| |
| − | ::Коефициента на изкълчване може да бъде отчетен графично:
| |
| − |
| |
| − | ::'''Фигура 6.4 - Криви на изкълчване'''
| |
| − |
| |
| − | ::[[Файл:Buckling curves grafics.png]]
| |
| − |
| |
| − | ===Носимоспособност на елементите на устойчивост (измятане) при огъване===
| |
| − |
| |
| − |
| |
| − | Елементи с постоянно напречно сечение подложени на огъване се оразмеряват по формулата:
| |
| − |
| |
| − |
| |
| − | :<math>\frac{M_{Ed}}{M_{b,Rd}}\le1,00</math> (6.54) от БДС EN 1993-1-1, където:
| |
| − |
| |
| − |
| |
| − | :Изчислителната носимоспособност на странично неукрепена греда се определя по формулата:
| |
| − | ::<math>M_{b,Rd}=\chi_{LT}.W_y.\frac{f_y}{\gamma_{M1}}</math> (6.55) от БДС EN 1993-1-1, където:
| |
| − |
| |
| − | :::<math>W_y</math> - съответния съпротивителен момент:
| |
| − |
| |
| − | :::*<math>W_y=W_{pl,y}</math> - за напречни сечения 1 или 2;
| |
| − |
| |
| − | :::*<math>W_y=W_{el,y}</math> - за напречни сечения 3;
| |
| − |
| |
| − | :::*<math>W_y=W_{eff,y}</math> - за напречни сечения 4;
| |
| − |
| |
| − | :::<math>\chi_{LT}=\frac{1}{\Phi_{LT}+\sqrt{\Phi_{LT}^2-\lambda_{LT}^2}}\le1,00</math> - коефициент на измятане, където:
| |
| − |
| |
| − | :::<math>\bar{\lambda}_{LT}=\sqrt{\frac{W_y.f_y}{M_{cr}}}</math>
| |
| − |
| |
| − | :::<math>M_{cr}=C_1.\frac{\pi^2.E.I_z}{(k.L)^2}\Bigg[\sqrt{\bigg(\frac{k}{k_w}\bigg)^2.\frac{I_w}{I_z}+\frac{(k.L)^2.G.I_t}{\pi^2.E.I_z}+(C_2.z_g-C_3.z_j)^2}-
| |
| − |
| |
| − | (C_2.z_g-C_3.z_j)\Bigg]</math>
| |
| − |
| |
| − |
| |
| − | Коефициентът <math>k</math> зависи от условията на подпиране срещу завъртане на опорните сечения около вертикална ос и се избира между 0.5, 0.7 и 1.0 съответно при двустранно, едностранно запъване или ставно подпиране.
| |
| − | Коефициентът <math>k_w</math> отчита възможноста за депланация в краищата и е приет 1.0 консервативно.
| |
| − |
| |
| − | <math>z_g=z_a-z_s</math> е разстоянието по височина между приложната точка на натоварването и центъра на срязване. Приложната точка на натоварването може да се избира между: долен пояс (благоприятно), горен пояс (неблагоприятно) и неутрално <math>(z_g=0)</math>.
| |
